Süper martensitik paslanmaz çelikler (SMSS), CO 2 korozyonuna direnç gerektiren akış hatları için çekici malzemelerdir, ancak çevre kaynaklı ITAB'ların taneler arası gerilim korozyon çatlağından kaynaklanan servis arızaları meydana gelmiştir ve bu da bunların yaygın uygulanabilirliği konusunda belirsizliğe yol açmaktadır. Bu belge, SMSS'deki kaynakların korozyon direnci hakkında bilgi sunar ve taneler arası korozyona duyarlı olmayan ve iyi oyuk korozyonu ve sülfit stresi çatlama direncine sahip kaynaklar üretmek için kaynak prosedürlerinin seçimi hakkında tavsiyeler verir.
SMSS boruları, petrol ve gaz endüstrisi tarafından CO2 ile asitleştirilmiş oksijeni giderilmiş tuzlu sulara karşı dirençleri nedeniyle seçilmiştir. Düşük bir H 2S seviyesini tolere edebilirler, ancak genellikle çok ekşi hizmete dirençli değildirler.
Kaynaklı SMSS, yaklaşık 70-140°C'de tatlı veya hafif ekşi ortamlara maruz kaldığında ve yağsız çelikte kullanım sırasında arızalar meydana geldiğinde çevre kaynağı ITAB'ın taneler arası stres korozyon çatlağından (IGSCC) muzdarip olabilir. Yalın ve yüksek dereceli laboratuvar testi başarısızlıkları. Ana çelik, normal tedarik koşulunda, görünüşe göre duyarlı değildir. SMSS boruları asidik koşullarda yüksek sıcaklıklarda başarılı bir şekilde kullanılacaksa, çevre kaynaklarının IGSCC'ye duyarlı olmaması gerekir.
Klorür iyonları, H2S'de olduğu gibi, yerel korozyonu, yani çukurlaşma ve çatlak korozyonunu teşvik eder. Boru hatları için ilgi oksijensiz ortam olsa da, çukurlaşma duyarlılığı da oksijen seviyelerine bağlıdır. H 2 S içeren veya içermeyen asitli tuzlu suya maruz kalan çevre kaynak köklerinin çukurlaşma direnci bu nedenle endişe vericidir ve kaynaklar amaçlanan hizmet için yeterli dirence sahip olacak şekilde tasarlanmalıdır.
Hidrojen sülfür, sülfür stres çatlamasını (SSC) teşvik ettiğinden, SMSS tarafından yalnızca oldukça düşük seviyelerde tolere edilebilir. Kaynaklı SMSS borularının SSC'si ile ilgili endişe, öncelikle ortam sıcaklığındaki dirençle ilgili olmuştur. Kaynaklı bağlantı performansı, ana çeliğinkinden önemli ölçüde daha kötüdür ve en büyük hassas alanlar, sert, tavlanmamış martensitin bulunabileceği HAZ bölgeleridir. Kaynakların ayrıca yeterli SSC direnci sağlayacak şekilde tasarlanması önemlidir.
SMSS'nin nasıl kaynaklanacağını düşünürken, güvenilir hizmet sağlamak için dahili sıvıdan kaynaklanan bu üç potansiyel arıza mekanizmasının göz önünde bulundurulması gerekir ve IGSCC'ye duyarlılık kabul edilemez. Deniz suyuna karşı dirençleri çok düşük olduğundan, bu malzemeler genellikle katodik koruma olmadan deniz suyuna maruz kalmasalar da, deniz suyu korozyon direnci, maruz kalma önlenemediğinde de endişe kaynağı olabilir. Bu makale, iç boru ortamıyla ilgili korozyon direncini kontrol etmek için kaynak prosedürü seçimini ele almaktadır. Hizmet sırasında arızalara neden olduğu için özel bir ilgi alanı olan taneler arası SCC'ye ilk dikkat gösterilerek çeşitli korozyon/gerilme korozyon mekanizmaları sırayla ele alınır.
Genel olarak, korozyona dayanıklı bir alaşımda kaynakların korozyon direncini kontrol eden dört ana faktör vardır: (i) ana çelik ve kaynak metalinin bileşimi, (ii) ITAB'ın mikro yapısı, kaynak metali ve füzyon sınırı; kaynak termal döngüsü ve kaynak sarf malzemesi seçimi, (iii) kaynak oksidasyon seviyesi ve (iv) korozyonun başlamasını teşvik eden geometrik özelliklerin varlığı, örn. çatlaklar Bunların hepsi kaynak prosedürü ile bir dereceye kadar kontrol edilebilir.
Taneler Arası SCC'den Kaçınma
Kaynaklı Durum
Kullanımdaki kaynaklı SMSS'de IGSCC'nin meydana gelme olasılığı, ITAB'ın hassaslaşma derecesi ile ortamın ciddiyetinin bir kombinasyonuna bağlı olacaktır. Çok agresif ortamlar, taneler arası SCC yerine genel korozyona neden olma eğiliminde olacaktır ve daha iyi huylu ortamlar hiçbirine neden olmayabilir.
En sık gözlemlenen makroskobik çatlama mekanizması önceki ostenit sınırlarını takip eder, bu da önceki ostenit tane sınırında M23C6 karbürlere bitişik kromu tükenmiş bölgelerin oluşumunun hassaslaştırma için ana mekanizmayı sağladığını düşündürür. En az iki termal döngü gereklidir, birinci termal döngü taze martensit oluşturur ve ikinci ve sonraki döngüler zararlı çökelmeyi oluşturur. Düşük ısı girişi ve düşük geçişler arası sıcaklıklar, bu özel hassaslaştırma mekanizması için zararlı görünmektedir. Bununla birlikte, özellikle titanyum eklendiğinde, yüksek dereceli çelikte, zarar verici çökelme ve krom açısından tükenmiş bölgelerin kesin kanıtının zor olduğu kanıtlanmıştır. Ti ilaveli yüksek dereceli çelikte, tane sınırlarına fosfor ayrışmasına bağlı olarak hassaslaşmayı içeren ikinci bir hassaslaşma mekanizması önerilmiştir. Ayrıca, birkaç kaynak, IGSCC'nin füzyon sınırına paralel uzanan ITAB'da tutulan delta ferrit bandıyla çakıştığını göstermiştir. Bu, delta ferrit/martensit faz sınırlarında karbür çökelmesi ile ilişkili üçüncü bir hassaslaştırma mekanizmasının var olabileceğini düşündürür. Görünüşe göre daha uzun termal döngüler ve daha fazla sayıda kaynak geçişi tarafından tercih edilmesine rağmen, bu mekanizmanın ayrıca iki veya daha fazla termal döngü gerektirip gerektirmediği açık değildir.
Önceki östenit sınırlarının hassaslaştırılması için önerilen ana mekanizmanın bir sonucu, daha yüksek ısı girişinin, özellikle yüksek dereceli çelik için faydalı görünmesine rağmen, görünüşe göre 'iyileşmeye' izin verdiği için, bu faydalı etki, herhangi bir ısı girişinin olması durumunda ortadan kalkabilir. müteakip geçiş, kök yüzeyini ostenite yeniden dönüştürmek ve dolayısıyla soğuma sırasında taze martenzit oluşturmak için yeterince yüksekti. Bu durumda, malzeme daha sonraki geçişlerle hassaslaştırılabileceği bir duruma geri döndürülürdü. Bu nedenle, geçişler arasındaki ısı girdisindeki önemli farklılıklar hassaslaşmaya katkıda bulunabilir. Bu nedenle, manuel kaynak, IGSCC'ye karşı hassaslaşmadan güvenilir bir şekilde arınmış kaynaklar üretmek için ideal değildir. Bu bağlamda, zayıf dereceli boru hizmette IGSCC tarafından başarısız olduğunda, bunun tipik olarak kaynağın son kapak geçişinin uygulandığı tarafı ile çakıştığı not edilmelidir. Kapatma geçişi muhtemelen malzemeyi hassaslaştırma için kritik aralığa yeniden ısıtırken, önceki geçişlerin hepsi olmasa da birkaçı HAZ'ı >Ac1 değerine yeniden ısıtmış olabilir.
Prensip olarak, kaçınılması gereken kritik termal çevrimler hakkındaki bilgilere dayanarak, IGSCC'ye duyarlı olmayan kaynaklar üreten kaynak parametrelerini seçmek mümkün olmalıdır. Yayınlanan veriler, zarar veren termal döngülere dair kanıt sağlar, ancak izin verilen aralık, çeşitli SMSS dereceleri için iyi tanımlanmamıştır. Ayrıca, çok geçişli bir kaynak ITAB'ında yaşanan çok çeşitli termal döngüler ve bunları doğru bir şekilde ölçmenin veya tahmin etmenin zorluğu, kaynak termal döngüsünün kontrolü ile IGSCC'den güvenilir bir şekilde kaçınmanın çok zor olacağı anlamına gelir. imkansız değil. İkinci ve müteakip geçişler sırasında kökün hızlı soğumasından kaçınmaya dayanan ampirik bir yaklaşım, daha uzun termal döngüler için ferritin hassaslaşması meydana geliyor gibi görünse de, yüzeysel olarak IGSCC'ye duyarlı olmayan kaynaklı kaynaklar üretmek için en iyi şansı sunar. Bununla birlikte, bu tür kaynaklar üretilmiş ve kalifikasyon korozyon testleri kabul edilebilir performans göstermiş olsa bile, sonucun uygulanabilirlik aralığının, yani üretim kaynağında hangi ısı girişi aralığının ve pasolar arası sıcaklığın kabul edilebilir olduğunun anlaşılmaması, bunu zorlaştırır.
Daha yenilikçi bir yaklaşım, lazer, elektron ışını veya sürtünme kaynağı gibi "tek atımlı" bir kaynak işlemini benimsemek olacaktır, böylece yalnızca bir termal döngü yaşanır. Mevcut tüm veriler, önerilen hassaslaştırma mekanizmalarından herhangi biri için iki kaynak geçişinin gerekli olduğunu göstermektedir. Bununla birlikte, güç ışını kaynakları, iki termal döngünün yaşanacağı ve bu tür işlemlerin hassaslaştırılmamış kaynaklar üretip üretemeyeceğini göstermek için daha fazla verinin gerekli olduğu başlatma/durdurma konumunda bir örtüşme bölgesi içerir.
Yüzey durumu ve kaynak geometrisi muhtemelen IGSCC'nin başlamasına katkıda bulunur ve bir bakır destek çubuğu üzerinde GMA kaynağı sırasında kaynak uçlarında oluşan bindirmelerde çatlakların başladığı gözlemlenmiştir. Uygulamada, IGSCC'yi başlatma olasılığını azaltmak için düşük oksidasyon seviyeleri ve pürüzsüz bir kaynak ucu elde etme çabaları ihtiyatlı kabul edilir.
Hassaslaştırılmamış kaynakların üretilmesindeki bariz zorluğa rağmen, laboratuvarda hassaslaştırma ve IGSCC'yi yeniden oluşturma çabaları karışık bir başarı ile karşılandı ve gerçekten de çevre kaynaklı SMSS'nin PWHT olmadan ve kullanımda başarılı bir şekilde nitelendirildiği birkaç uygulama oldu. arızalar oluşmadı. Bununla birlikte, IGSCC için gerekli çevresel koşulların tanımlanmadığına dikkat çekilebilir, dolayısıyla bu vakaların kaynağın hassaslaştırılmaması nedeniyle başarılı olup olmadığı veya ortamın IGSCC'ye neden olmak için yeterli olup olmadığı net değildir.
Kaynak Sonrası Isıl İşlem Kullanımı
Yayınlanmış birkaç çalışma, indüksiyonla ısıtma ile uygulanan yaklaşık 650°C'de beş dakika PWHT'nin SMSS çevre kaynaklarının taneler arası SCC'sini ortadan kaldırdığını göstermiştir. Bu nedenle, bir SMSS kaynağının IGSCC'ye göre kaynaklanmış durumda hizmet için uygunluğu konusunda herhangi bir belirsizlik varsa, bu tür bir PWHT'nin, uygun bir kalifikasyon sürecinin gerçekleştirilmesi koşuluyla uygulanması önerilir. tokluk üzerinde kabul edilemez zararlı etkileri yoktur, örn. süper çift yönlü kaynak metali veya korozyon direncinin diğer yönü. Mevcut sınırlı bilgi nedeniyle, kaynaklı SMSS'nin PWHT durumunda kullanılması, duruma göre kalifikasyon gerektirecektir. 90 günlük korozyon testinin gerekli olup olmadığına karar vermek için yeterli veri yoktur, ancak tavsiye edilir. Kabul edilebilir aralık belirlenmediğinden ve kaynak yapılırsa 650°C'de PWHT'den sonra beş dakika boyunca IGSCC'ye karşı bir miktar hassasiyetin kalabileceğine dair kanıtlar bulunduğundan, yeterlilik süreci, yaşanabilecek PWHT termal döngü aralığının uç noktalarını dikkate almalıdır.
Mevcut verilere dayanarak, kökte 620-660°C'lik bir PWHT sıcaklığı tavsiye edilir ve ısıl işlem görmüş bölge kaynak metalinin tamamını ve ITAB'ı kapsamalıdır. İzin verilen maksimum kapak sıcaklığı belirlenmemiştir ancak yaklaşık 670°C'lik bir üst sınır önerilmektedir. PWHT sıcaklığı çok daha yüksekse, östenite ve sonuç olarak taze martenzite yeniden dönüşüm olasıdır. Isıtma ve soğutma oldukça hızlı olmalıdır. En uygun PWHT süresi belirlenmemiştir, ancak beş dakikanın uygun bir süre olduğu konusunda oldukça yaygın bir fikir birliği vardır. En uygun PWHT koşulunun söz konusu dereceye bağlı olması muhtemeldir.
Kaynaklı SMSS'nin korozyon testi sırasında bazen çok sığ taneler arası korozyonun gözlemlendiğine dikkat edilmelidir. Bu, kromun yüzeye tane sınırı difüzyonu nedeniyle, oksitlenmiş yüzeye yakın önceki östenit sınırlarında krom tükenmesiyle ilişkilendirilmiştir. Bunun sonuçları net değildir, ancak PWHT'nin yokluğunda IGSCC'nin başlatılmasını teşvik edebilir ve bu nedenle inert gaz geri tasfiyesi kullanılarak en aza indirilmelidir.
Çukurlaşma Direncini En Üst Düzeye Çıkarma
GMA, CO2 lazer ve düşük basınçlı elektron ışını (RPEB) işlemleriyle yapılanlar da dahil olmak üzere 12Cr6Ni2Mo (UNS S41426) çeliğindeki çeşitli SMSS kaynaklarının oyuk korozyon direncini karşılaştırır. 20°C'de %3,5 NaCl'de çukurlaşma potansiyelini ölçmek için potansiyodinamik taramalar yapılmıştır. Solüsyon (i) N2, (ii) 1 bar C02 ve (iii) 0.99 bar C02 ve 10mbar H2S ile oksijensizleştirilir.
Kaynakların kaynaklanmış durumdaki kök tarafı oyuk korozyon direnci, yalnızca oldukça küçük farklılıklar gösterdi ve sonuçlar, her bir çözüm için en fazla 140mV aralığındaydı. Süper çift yönlü dolgu telinin kullanılması, eşleşen 12Cr6Ni2Mo tel bileşimiyle yapılanlardan biraz daha yüksek oyuklanma direncine sahip bir kaynak sağladı. Asitleme, eşleşen tel ile yapılan kaynakların oyuklaşma performansını iyileştirmezken, süper çift yönlü tel ile yapılan kaynağın oyuklanma direncini iyileştirdi; bu, ITAB'ın tercihli oyuklaşmasının muhtemelen kaynaklanmış durumda meydana geldiğini, ancak uygun bileşim kaynağında meydana geldiğini gösterir. metal, turşu yapıldığında çukurlaşma direncini sınırlar.
SMSS teli için, oksidasyonun zararlı etkisinin azaltılması nedeniyle Ar kökü koruyucu gaz veya bir bakır destek çubuğunun kullanılması faydalı olmuştur. Bir helyum arka örtüsü olan ancak inert gaz kök koruması olmayan lazer kaynağı, GMA kaynağından daha düşük oyuklanma direnci verdi, ancak düşük basınçlı RPEB kaynağı, bir üretimden kaynaklanan ilgili düşük oksidasyon seviyesinin bir sonucu olarak en iyi oyuklanma direncini verdi. kısmi vakum. Oksit etkisi, kaynaklanmış duruma kıyasla genel olarak iyileştirilmiş oyuklanma direnci gösteren asitlenmiş numunelerin test edilmesiyle vurgulanmıştır. Çalışılan aralıkta (0,55-0,97 kJ/mm) GMA kaynaklarında ısı girişinin önemli bir etkisi kaydedilmedi. Kaynakta genellikle küçük yarıkların/turların oluştuğu birkaç durumda kaynak ayak uçlarında lokalize korozyon meydana geldiği kaydedildi. Ve oksitlenmiş HAZ'lar.
PWHT'nin çukurlaşma direnci üzerindeki etkisini gösteren yayınlanmış hiçbir veri bulunamadı. Bununla birlikte, kaynakların kaynaklanması ve dekapajı sırasında inert tasfiye gazı kullanımının yararlı bir etkisini gösteren verilerin bir sonucu, PWHT'den kaynaklanan oksidasyonun çukurlaşma direncine zarar vermesinin muhtemel olmasıdır. Bu nedenle, eğer mümkünse, PWHT sırasında bir tür kök korumasının kullanılması düşünülmelidir.
SSC Direncini Maksimize Etmek
Ti içeren ve içermeyen yüksek ve düşük dereceli SMSS, yani 12Cr6Ni2Mo ve yalın kalite 11Cr1.5Ni çeliklerdeki %5 NaCl'de kaynaklı SMSS'nin SSC'si için sınırlayıcı koşulları türetmek için çalışmalar yapılmıştır. Her bir ana çelik için (i) süper dubleks (Zeron 100X) ve alaşım 625 (AWS E/ERNiCrMo-3) sarf malzemeleri ile ve (ii) ER 2209 dubleks ve 12Cr4Ni (ER 410NiMo) sarf malzemeleri ile iki tip kaynak yapılmıştır. Her bir çelikte çevre kaynakları, kök paso için TIG veya MMA işlemleri ve dolgu pasoları için GTA, SMA veya FCA kullanılarak üretilmiştir. Tüm kaynaklar, boru sabit ve yatay, dikey olarak yukarı doğru olacak şekilde yapıldı. Ön ısıtma kullanılmadı ve ısı girişi 0.5-1.5kJ/mm aralığındaydı. Çevresel limitleri belirlemek için 25°C'de hafif asitli ortamlarda, kökü bozulmamış çapraz kaynak numuneleri üzerinde dört nokta eğme testi yapılmıştır.
Sonuçlar, bir dizi kaynak yapılabilir martensitik paslanmaz çelik boru malzemesinde kaynak bölgesinin SSC'ye karşı artan duyarlılığını vurgulamaktadır. Ana çelik için yayınlanmış verilerle karşılaştırma, SMSS için kabul edilebilir H2S seviyesinde kaynaktan sonra belirgin bir azalma olduğunu gösterir. Kaynaklı birleştirmeler için SSC'ye karşı en yüksek direnç, en yüksek Ni ve Mo içeriğine sahip çeliklerde bulundu, ancak bunlar aynı zamanda daha düşük alaşım derecelerine göre daha yüksek HAZ sertliği verme eğilimindeydi.
Çoğu çatlama, yüksek sıcaklıkta süperkritik olarak yeniden ısıtılmış ITAB bölgesinde meydana geldi, ancak 12Cr 4NI kaynak metalinde ve füzyon sınırında da bazı çatlaklar bulundu. Çatlamaların çoğu doğası gereği transgranüler idi, ancak zayıf kalite çelik numunelerde bazı alanlarda taneler arası ITAB çatlağı gözlemlendi. Taneler arası yol muhtemelen önceki östenit tane yapısına göreydi. Fusionline çatlaması, süper çift yönlü bir sarf malzemesi kullanıldığında bu alanda SSC'ye karşı duyarlılığın arttığını gösterdiği için önemli olabilir.
Süper çift yönlü ve uyumlu bileşim telleriyle kaynaklanmış yüksek dereceli çelikteki kaynaklardan alınan çapraz kaynak numuneleri üzerinde yavaş gerinim oranı (SSR) testlerini içeren ikinci bir test serisi, uygun bileşim 12Cr6Ni2Mo telin kullanılmasıyla daha iyi performans gösterdi. 25Cr süper dubleks tel ile yapılan kaynak. Bu, en azından kısmen, eşleşen kaynak metali ve SMSS ana çeliğine kıyasla 25Cr kaynak metalinin daha düşük mukavemetiyle ilgili olabilir. Bu nedenle, akma tercihen 25Cr kaynak metalinde gerçekleşmiş olabilir ve bu, füzyon hattında ve hemen bitişiğindeki ITAB'da çatlamayı teşvik etme eğiliminde olabilir. Bununla birlikte, süper dubleks sarf malzemeleri kullanıldığında füzyon hattı yapısının yüksek alaşımlı bir martensitten oluşması beklenir ve bu alanda hem PWHT'den önce hem de sonra yerel olarak yüksek mikrosertlik ölçülmüştür. Maksimum mikrosertlik, 12Cr6Ni2Mo çeliği için kaynaklı olarak yaklaşık 400HV0.05 ve PWHT'den sonra 370HV0.05 ve 11Cr1.5Ni çeliği için kaynaklı olarak yaklaşık 420HV0.05 ve PWHT'den sonra 330HV0.05 idi. Ayrıca, hemen bitişiğindeki füzyon hattı ve ITAB malzemesi, süper çift yönlü kaynak metalinden arayüz boyunca difüzyon nedeniyle nitrojen açısından zenginleştirilebilir. Ana çelik kasıtlı olarak düşük karbon ve nitrojen ile üretildiğinden, nitrojenin yerel olarak zenginleştirilmesi, muhtemelen SSC direncinde bir kayıpla ilişkili olarak sertliği yerel olarak artırabilir.
Bu nedenle, bir denizaltı akış hattında belirli sorunlara neden olan uyumlu kompozisyon SMSS sarf malzemeleriyle ilişkili tokluk ve hidrojen çatlaması endişelerinin üstesinden gelinebilirse ve IGSCC'yi ortadan kaldırmak için PWHT benimsenecekse, eşleştirme kullanımının yararı olabilir. (i) farklı sarf malzemeleri kullanıldığında füzyon sınır alanıyla ilgili potansiyel endişeler ve (ii) PWHT kullanılıyorsa yüksek alaşımlı kaynak metalinde zararlı fazların çökelme potansiyeli açısından SSC direnci için sarf malzemeleri.
12Cr dolgu maddesi ile yapılan iki kaynak arasındaki küçük ITAB sertlik farkının etkisi SSR testlerinde de not edildi. Daha yüksek ısı girişi ile üretilen daha düşük sertliğe sahip kaynak, daha sert kaynağa göre SSC'ye karşı biraz daha iyi dirence sahipti.
Sonuçlar
SMSS'nin IGSCC'ye duyarlılığını güvenilir bir şekilde önlemek için kaynak işleminin kontrolü kolay değildir. Her çelik, hassaslaşmaya neden olmak için kendi kritik termal döngü aralığına sahip olacaktır. Her kaynak geçişi için tekrarlanabilir termal döngüler sağlayan mekanize kaynak, daha geniş bir termal döngü aralığının kaçınılmaz olarak sonuçlanacağı manuel kaynağa göre IGSCC'ye karşı hassasiyetten kaçınma olasılığının daha yüksek olmasını sağlar.
Kaynak sırasında birden fazla termal döngüye maruz kalan SMSS'deki kaynaklara, maruz kalacakları ortam IGSCC'ye neden olacak kadar agresif, yani sıcak ve asidik ise, kökte beş dakika boyunca yaklaşık 650°C'de kısa bir PWHT verilmelidir. hassaslaştırılmış bir HAZ mikro yapısı.
Güç ışını ve sürtünme kaynağı gibi tek atımlı kaynak işlemlerinin kullanımı, çoklu termal çevrimlerle ilişkili IGSCC problemlerinin üstesinden gelmek için süpermartensitik paslanmaz çelik borular için düşünülebilir.
Korozyona dayanıklı uygulamalar için SMSS borularına kaynak yapılırken ve kaynak sonrası ısıl işlem uygulanırken, kök oksidasyondan korunmalı ve çukur korozyon direncini en üst düzeye çıkarmak için kaynak ucunda veya kaynak metalindeki küçük çatlaklardan kaçınılmalı veya mümkünse en aza indirilmelidir.
Kaynak, kaynaklanabilir martensitik paslanmaz çelik boru malzemelerinin SSC direncini önemli ölçüde azaltır ve testlerde HAZ'de ve süper çift yönlü kaynak metali ile füzyon hattında meydana gelen çatlama ile.
Yüksek dereceli SMSS çelikleri, özellikle kaynaklanmış durumda, zayıf kalitelerden daha yüksek kaynak SSC direnci gösterdi. %5 NaCl çözeltisinde, 25°C'de kaynaklanmış durumdaki 12Cr6Ni2Mo çeliği için 5 pH'ta 0,035 bar ve pH 4'te 0,01 bar'lık yaklaşık sınırlayıcı H2S kısmi basınçları önerilir. Beş dakika 650°C'de PWHT'den sonra 11Cr1.5Ni çeliği için benzer H2S limitleri bulundu, ancak kaynaklanmış durumda limitler daha düşüktü ve incelenen en düşük H2S seviyelerinde, yani 0,03 bar'da çatlama kaydedildi. /pH=5 ve 0,01bar/pH=4.
Eşleşen bileşim dolgu metalinin kullanımının, SSC direnci açısından SMSS için süper çift yönlü dolguya göre avantajları olabileceğine dair bazı kanıtlar vardır, ancak endişeler göz önüne alındığında, özellikle denizaltı uygulamaları için böyle bir yaklaşımın kabul edilebilirliğini belirlemek için daha fazla çalışma gerekecektir. uygun bileşim kaynak metalinin tokluğu ve hidrojen kırılganlığı üzerinde.
Düşük ısı girişinin kullanılması, HAZ sertliğini biraz artırdığından, SSC'ye göre biraz zararlı olabilir.
650°C'de beş dakikalık kısa PWHT, 11Cr1.5Ni çeliği için SSC performansında belirgin bir iyileşme sağladı, ancak yapılan testlerde 12Cr6Ni2Mo çeliği için çok daha az etkiye sahipti.
