Düz Zemin Çevre Kaynakları İçin Yorulma Eğrilerinin Yeniden Değerlendirilmesi

Kaynak başlığı ve kök hizalı taşlanmış çevre kaynaklı çelik boruların yorulma performansı, BS 7608 yorulma tasarım kurallarında Sınıf C olarak belirlenmiştir. Ancak, bu doğrudan deneysel verilere dayanmamaktadır. Çelik borulardaki gömme çevre kaynakları için yorulma testi sonuçları artık mevcut olduğundan, ilgili deneysel veriler temelinde bu ve bu tür kaynaklar için diğer tasarım S-N eğrilerini yeniden değerlendirmek üzere yayınlanan çalışmanın kapsamlı bir incelemesi yapıldı. Dikkate alınan veriler arasında, tam ölçekli kaynaklı borular üzerindeki testlerden bazıları ve çevre kaynaklı borulardan kesilen şerit numuneler yer almaktadır. Ek olarak, karşılaştırma için alın kaynaklı levha numunelerinden elde edilen daha geniş veri tabanını değerlendirme fırsatı da yakalanmıştır.

Düz zemin alın kaynakları için nispeten yüksek tasarım eğrilerinin kullanılmasının önemli bir koşulu, kaynağın önemli kaynak kusurları içermediğinin kanıtlanmasıdır. Bu tür tasarım eğrilerinin altında yorulma performansıyla sonuçlanabilecek küçük kusurların saptanabilirliğine ilişkin endişeler, bunların kabulünü sınırlamıştır. Hacimsel kusurlar söz konusu olduğunda, bildirilebilir gömülü kusurlar içeren çevre kaynaklarından elde edilen ilgili yorulma verileri mevcuttur ve bunlar, bu tür endişeleri gidermek için alın kaynaklı plaka numunelerinden elde edilen verilerle birlikte kullanılmıştır.

Bir alın kaynağının düz taşlaması, yorulma performansını iyileştirmek için yerleşik bir yöntemdir. Bu, kaynak profili tarafından oluşturulan gerilim konsantrasyonunu ortadan kaldırır ve tipik olarak yorulma çatlaklarının başladığı doğal kaynak burnu kusurlarını ortadan kaldırır. Sonuç olarak, kaynaklanmış durumdaki geleneksel yapısal kaynaklara tipik olarak tahsis edilenden çok daha üstün bir yorulma performansı beklenmektedir. Bununla birlikte, bu tür kaynaklar için çeşitli standartlar ve kodlardaki mevcut yorulma tasarım kuralları, düz zemin çevre kaynaklarından elde edilen yorulma testi verilerine değil, çoğu yıllar önce elde edilen düz plakalar arasındaki bağlantılara ilişkin verilere dayanmaktadır. Ayrıca, kaynak prosedürleri, türleri ve sarf malzemeleri şu anda açık deniz yapılarında kullanılanları temsil etmeyebilir. Bununla birlikte, çelik borulardaki gömme çevre kaynaklarından elde edilen veriler artık mevcut olduğundan, ilgili deneysel verilere dayanarak bu tür kaynaklar için tasarım S-N eğri(ler)ini yeniden değerlendirme fırsatı vardır.

BS 7608 Class C'ye hak kazanmak için, düz zemin kaynaklarında potansiyel olarak yüksek yorulma dayanımını azaltabilecek kusurlar bulunmamalıdır. Bununla birlikte, durumların büyük çoğunluğunda, D Sınıfından daha yüksek bir yorulma mukavemetinin gerekçelendirilemeyeceği bulunmuştur. Bu, temel olarak, plaka numunesi testlerinden elde edilen kanıtlardan, mevcut tahribatsız muayene (NDT) yöntemleri kullanılarak güvenilir tespit için çok küçük olan ancak eklemin yorulma mukavemetini azaltmak için yeterli boyutta olabilecek olası kusurların varlığına atfedilir. . Bu nedenle, özellikle gömülü kusurlar yorulma performansında zayıf halka haline geldiklerinden ve minimum kusur boyutlarının tespit kabiliyetine göre değerlendirilmesi gerektiğinden, çevre kaynaklarından elde edilen verileri kullanarak düz zemin kaynakları için kusur kabul kriterlerini incelemek gerekir. 
 

Tam Ölçekli Boru Numunesi

Gömme çevre kaynaklı tam ölçekli borular üzerindeki yorulma testlerinden elde edilen yayınlanmış veriler çok azdır ve yalnızca dört ilgili test serisi bulunmuştur. Dış çapı (OD) 610 mm ve duvar kalınlığı (WT) 20 mm olan yedi API-5L X60 UOE çelik boru numunesi için yorulma testi sonuçları. Test sonuçlarının detayları, NDT muayene kayıtları ve arıza yerleri rapor edilmedi ve sadece yorgunluk dayanıklılıklarının istatistiksel analizi yayınlandı.

Wastberg ve Salama tarafından bildirilen sonuçlar da OD 610mm ve WT 20.6mm olan UOE X60 boru örneklerinden alınmıştır. Daha önce Salama tarafından yayınlanan verileri dahil ettiler. Tüm zemin kaynakları iki bağımsız kuruluş tarafından incelendi ve API 1104 (2005)'e göre ya herhangi bir kusur içermediği ya da sadece kabul edilebilir boyutlarda küçük kusurlar içerdiği bulundu. Ne yazık ki, NDT sonuçları bildirilmedi. Her biri üç çevre kaynağı içeren toplam sekiz boru numunesi test edilmiştir. Tüm yorulma testleri, R=0.1 gerilim oranında eksenel yük altında gerçekleştirilmiştir. Yorulma çatlağının iç veya dış yüzeye yakın füzyon kusurlarının olmadığı son test incelemelerinde oluştuğu tespit edilmiştir. Yorulma ömürlerinde önemli ölçüde azalmaya neden olan kusur boyutları 2x15mm civarındaydı ve NDT tarafından güvenilir algılama sınırlarında kabul edildi.

Maddox ve diğerleri (2002), tendonlar için 609 mm OD ve 21,4 mm WT API 5L X60 çelik boruda ve yükselticiler için 273 mm OD ve 12,6 mm WT API 5L X80 boruda düz taşlanmış çevre kaynaklarından elde edilen sonuçları bildirdi. Her biri üç kaynak içeren iki tendon numunesi, baştan sona tek taraflı tozaltı ark kaynağı (SAW) kullanılarak 1G konumunda üretildi. Kaynak kökü destek bandı üzerine yapılmıştır. Her biri iki kaynak içeren üç yükseltici numune, tek taraflı bir GTAW kök geçişi ve ardından SAW dolgusu ve kapağı kullanılarak 1G konumunda üretildi. Tüm kaynak kökü boncukları ve kapakları, kaynaktan sonra boru yüzeyleriyle aynı hizada taşlanmıştır. Radyografi testi (RT), ultrasonik test (UT) ve manyetik parçacık incelemesini (MPI) içeren kapsamlı NDT, herhangi bir kusur ortaya çıkarmadı. İki tendon numunesindeki altı tam ölçekli çevre kaynağı ve üç yükseltici örneğindeki altı tam ölçekli çevre kaynağı, sırasıyla ~ 175 MPa ve 125 MPa ortalama gerilimde çekme-germe eksenel yükleme altında yorulma testine tabi tutuldu. Tüm testler, kaynakların hiçbirinde yorulma çatlağı kanıtı olmadan salgılar verdi.

Tam ölçekli numuneler için yorulma testi sonuçları pek uyuşmamaktadır. BS 7608 C tasarım eğrisinin biraz üzerinde olduğu bildirildi, türetilen tasarım eğrisi bunun altında. Bunun nedeni, orijinal verilerdeki büyük standart sapma ve az sayıda sonuçtu. Wastberg ve Salama tarafından bildirilen test sonuçları için, sekiz testten dördünün dayanıklılıkları BS 7608 tasarım C eğrisinin altındaydı. Bu çevre kaynaklarının başarısızlığı, yaklaşık 2x15 mm'lik düzlemsel kusurlardan başlamıştır. NDT sırasında iki bağımsız kuruluş tarafından kaçırıldılar. C Sınıfı eğriye ulaşan dört boru numunesi için arıza, güvenilir bir şekilde tespit edilemeyecek kadar küçük olduğu düşünülen ≤1x8mm'lik kusurlardan başlamıştır. Öte yandan, Maddox ve diğerlerinin tüm sonuçları, C Sınıfı eğrisini önemli ölçüde aşan dayanıklılıklara yönelik aşınmalardı. Bu, dikkatli NDT'nin önemini ve C Sınıfı eğriye hak kazanmak için kusurların ortadan kaldırılmasına ilişkin katı gerekliliği vurgulamaktadır. Bu nedenle, test sonuçları dikkatle alınmalıdır. Wastberg ve Salama tarafından bildirilen çalışma, zemin kaynaklarının yorulma ömürlerini önemli ölçüde azaltabilecek bir füzyon kusuru eksikliğinin ilgili NDT tarafından güvenilir bir şekilde tespit edilip edilemeyeceği konusunda bir soru ortaya çıkardı.

Şerit Örneği

1990'ların başında, büyük bir test programı, Heidrun TLP'deki uygulamalar için borulardaki gömme çevre kaynaklarından çıkarılan şerit numunelerin yorulma performansını araştırmak üzere üç laboratuvarda yürütülmüştür. Tendonlar, API 5L Grade X70 spesifikasyonuna eşdeğer çelikten 38 mm WT borularla 12 m uzunluklarda 1118 mm OD'den yapılmıştır. Bir dizi kaynak prosedürü kullanılarak imal edildiler.

Borulardan minimum genişliği yaklaşık 100 mm olan belli yorulma test numuneleri çıkarıldı. Tüm kaynaklar, yorulma testinden önce hem içte hem de dışta aynı hizada taşlanmıştır. Yorulma testleri çoğu durumda R=0.1'de sabit genlikli eksenel yükleme altında gerçekleştirilmiştir. Testler, başarısızlık meydana gelene kadar veya BS 7608 Sınıf C eğrisine göre ömürleri hedeflemek için yürütüldü.

Toplam 68 numuneden 18 numune, katodik korumalı (-1050mV) deniz suyunda 6°C'de test edilmiştir. Diğerleri oda sıcaklığında havada test edildi.

Genel olarak, düz taşlanmış alın kaynaklarının yorulma dayanımlarını belirlemek zordu. Kaynak uçlarının ve herhangi bir önemli gömülü kusurun yokluğunda, yorulma çatlağı numunelerin kaynak dışındaki çeşitli yerlerinde başlayabilir. Bu durumda, bir test dört nedenden biri nedeniyle sonlandırıldı:
 

Plaka Örneği

Kaynaklı levhaların S-N eğrisi sınıflandırması, çevre kaynaklı borularla aynı olduğundan, Maddox tarafından yürütülen düz taşlanmış alın kaynaklı çelik levha numunelerinin yorulma performansının gözden geçirilmesi faydalıdır. Veriler düşük devirli yorgunluk rejimi, PD 5500'de önerildiği gibi, psödo-elastik gerilim aralığı cinsinden ifade edildi. Sonuçların çoğu, C eğrisinin yalnızca biraz altında olduğu birkaç istisna dışında, C eğrisi için uygun bulunmuştur. Veri tabanı şerit numunelerden çok daha büyük olduğu için daha büyük dağılım beklenebilir. Bununla birlikte, çevre kaynağındaki nispeten iyi kaynak kontrolü ve katı NDT kabul kriterlerinin aksine, birçok farklı kaynaktan elde edilen plaka numunelerindeki tutarsız kaynak kalitesiyle de ilişkilendirilebilir. Sonuç olarak, bazı plaka numuneleri, çevre kaynaklı borular için kabul edilebilir sınırdan daha büyük kusurlar içerebilir. Ayrıca, bu plaka numuneleri üzerindeki testler, farklı gerilme oranlarında, hatta bazıları R<0 ile gerçekleştirilmiştir. Genel olarak, plaka numunelerinden elde edilen sonuçlar, C eğrisinin düz taşlanmış alın kaynakları için geçerli olduğunu göstermektedir.
 

Genel olarak, düz taşlanmış alın kaynaklarının, kaynaklı birleştirmelere kıyasla gelişmiş yorulma performansına sahip olduğu kabul edilmektedir. Bu, farklı tasarım standartlarına yansır. Karşılık gelen tasarım S-N eğrilerinde BS 7608'deki C Sınıfı eğrinin 3,5'lik bir eğime sahip olduğu ve 3,0'ın DNV (2005) ve IIW Hobbacher tarafından benimsendiği görülebilmektedir. Buna karşılık, Sınıf C, 2x105 döngünün altındaki dayanıklılıklar için daha muhafazakar, ancak bu dayanıklılığın üzerinde daha az muhafazakardır. Düz taşlanmış alın kaynakları için AWS tanımlaması, sığ bir S-N eğrisine (m=4,3) sahip olan Sınıf B'dir. Daha önce belirtildiği gibi, yorulma ömrünün önemli bir bölümünü işgal eden çatlak başlangıcının bir sonucu olarak, m>3 olan sığ bir eğimin düz taşlanmış alın kaynakları için uygun olması beklenir. Diğer standartlarla karşılaştırıldığında, AWS B eğrisi, özellikle yüksek gerilim aralıklarının olduğu rejimde, bir milyon döngünün altındaki yorulma dayanıklılıklarında tutucudur. AWS C1 eğrisinin, taşlanmış çevre kaynakları için tasarım eğrisi olarak daha uygun olduğu rapor edilmiştir.

Yukarıdaki karşılaştırmanın, her kod için referans kalınlıktaki S-N eğrilerine dayandığı vurgulanmalıdır. Bazı kodlar, referans değerin üzerindeki kalınlıklar için düz zemin kaynakları için bir kalınlık düzeltmesi uyguladığından ve bir dereceye kadar ceza önerdiğinden, belirli bir kod için referans kalınlığın ötesinde bir numune kalınlığında böyle bir karşılaştırma yapıldığında dikkatli olunmalıdır.
 

Yüzey Kırılması ve İç Düzlemsel Kusurlar

NDT sırasında ortaya çıkan yüzey kırılması veya iç düzlemsel kusurların, düz zemin kaynaklarının yorulma performansı üzerindeki etkisini incelemeye yönelik herhangi bir araştırma olmadığı görülmektedir. Wastberg ve Salama tarafından bildirilen füzyon kusurlarının olmaması, yalnızca başarısız kaynakların kırılma yüzeylerinin son test incelemelerinden sonra ortaya çıktı. Aslında, taşlanmış çevre kaynakları için yorulma tasarım eğrilerine hak kazanmak için, ilgili standartlarda kusur kabul kriterleri çok katıdır. BS 7910 2005, ASME 2007 Erime eksikliği veya penetrasyon eksikliği gibi yüzey kırılması ve dahili düzlemsel kusurlar, kaynağın yorulma performansına gözenekler veya cüruf gibi gömülü hacimsel kusurlardan çok daha zararlı oldukları için özellikle önemlidir. Bunun bilincinde olarak, AWS C1'e göre tasarlanmış TLP tendonlarında düz zemin kaynaklarında kabul edilemeyecekleri öne sürülmüştür.

Gözenekliliğin Etkisi

Son zamanlarda, düz taşlanmış çevre kaynaklarında gözeneklilik ve cüruf kalıntılarının yorulma performansı üzerindeki etkisi araştırılmıştır. Numunelerde maksimum gözenek boyutları RT ve UT ile karakterize edilmiştir. Yorulma çatlağının başlamasının iç kusurlardan meydana gelmesi muhtemel olduğundan, gözenek yoğunluğu <%4 içeren plaka numunelerinin (kalınlığı 12 mm) yorulma performansı da karşılaştırma için dahil edilmiştir. Gözeneklilik yoğunluğunun %4'ten az olduğu ve rapor edilen maksimum bireysel kusur boyutunun 4,8 mm'ye kadar olduğu durumlarda, yüksek gerilim aralığı/düşük dayanıklılık (<105 döngü) haricinde, yorulma performansının yine de Sınıf C olarak nitelendirilebileceği görülecektir. ) rejim. Sonuçlar, orta ve uzun yorulma ömrü rejimlerinde, yaklaşık 4 mm'lik bir gözenek boyutunun tolere edilebileceğini göstermektedir; bu boyut, RT veya UT tarafından güvenilir bir şekilde tespit edilebilir.

Bununla birlikte, gözenek yoğunluğu %8'e yükseltildiğinde, birçok plaka numunesi için test verileri,  C eğrisinin altına düşmüştür. Bu, gözenek yoğunluğu düşük olduğunda (%4'ün altında), bireysel gözenek boyutunun önemli bir rol oynadığını düşündürür. Bununla birlikte, gözenek yoğunluğu yüksek olduğunda, bireysel gözenek boyutundan bağımsız olarak yorulma performansı önemli ölçüde azalır.

Cüruf Kalıntılarının Etkisi

Cüruf inklüzyonları olan şerit numunelerdeki düz taşlanmış çevre kaynaklarından elde edilen yorulma testi sonuçları karşılaştırılmıştır. İnklüzyonların etkisini göstermek için, 10 mm'den daha kısa inklüzyonlar içeren kaynaklı levhalardan elde edilen yorulma verileri de karşılaştırma için dahil edilmiştir. Diğer iki referansta bildirilenler arasında kusur uzunluklarına sahip olan, Sınıf C'ye uygundur. Test sonuçlarının çoğu C eğrisinin altında kalsa bile C eğrisinin altındadır. plaka örneklerinden Bu, yorulma ömrünün yalnızca inklüzyon uzunluğuna değil, aynı zamanda bağ ve inklüzyon yüksekliği gibi diğer faktörlere de bağlı olduğunu göstermektedir.
 

Borularda veya tüplerde çevre kaynağının yorulma tasarımı düşünüldüğünde, diğer numune türleri ile ilgili belirsizlikleri ortadan kaldırmak için tam ölçekli numunelerden elde edilen sonuçların şiddetle tavsiye edilir. Ancak, özel test tesisi gereksinimleri, zaman ve maliyet, bunu başarmayı zorlaştırmaktadır. Uygulamada, büyük ölçekli bileşenlerin davranışını simüle etmek için genellikle küçük ölçekli numuneler kullanılmıştır. Bununla birlikte, bu numunelerden elde edilen test sonuçları tasarım amacıyla kullanıldığında, bunların büyük ölçekli bileşenlerin yorulma performansını temsil ettiğinden emin olunmalıdır.

Çevre kaynaklı borulardan kesilen şerit numunelerdeki düz zemin kaynaklarından elde edilen mevcut yorulma verileri, BS 7608 C eğrisinin yeterliliğini doğrular. Kabul edilemez kusurların varlığı nedeniyle başlangıçta reddedilen numuneler bile, sınıf C ile tutarlı ömürler verdi. Bu, kusur içermeyen şerit numunelerin yorulma performansının, Sınıf C olarak rahatça sınıflandırılabileceğini göstermektedir. Ancak, aynı hizada taşlanmış çevre kaynaklı boruların bazı sonuçları, karşılık gelen şerit numunesinden daha düşüktü. sonuçlar ve C eğrisi için nitelendirilemedi. Yukarıdaki tam ölçekli numunelerden elde edilen verilere dikkatle bakılması gerekmesine rağmen, daha önce açıklandığı gibi, şerit ve tam ölçekli numuneler arasındaki yorulma performansındaki fark, kaynaklanmış çevre üzerindeki testlerde de gözlemlendiği için beklenmedik değildi. Bu durumda, fark boyut ve artık gerilimin olası etkilerine bağlandı.

Boyutla ilgili olarak, bir şerit numunesi bir çevre kaynağının uzunluğunun yalnızca küçük bir kısmını içerdiğinden, mevcut en ciddi kusuru içermesi veya borunun bazı yerlerinde olduğu gibi aynı seviyede stres konsantrasyonu sağlaması olası değildir. Artık gerilim etkileri ile ilgili olarak, bir şerit numunenin çıkarılması sırasında kaynak kaynaklı artık çekme geriliminin kısmen veya hatta tamamen serbest bırakılabileceği tahmin edilmektedir. Durum böyle olmasa bile, çevre kaynaklarındaki artık gerilim ölçümleri, bunların geniş çapta dağılabileceğini göstermiştir, tek bir kaynak için bile. Bu nedenle, bir şerit numunesi, orijinal çevre kaynağında düşük artık gerilimli bir bölge ile çakışabilir. Şerit numunelerde daha düşük artık gerilmelere sahip olmanın bir sonucu, uygulanan ve artık gerilmenin üst üste binmesinden kaynaklanan efektif ortalama gerilmenin, tam ölçekli numunelerden daha düşük olmasıydı.

Şerit ve tam ölçekli numuneler arasındaki yorulma sonuçlarının doğrudan karşılaştırmasını etkileyebilecek başka bir konu, kaynak köklerinde düz taşlama kalitesidir. Borulardaki tek taraflı kaynaklarda, kaynak köklerinin taşlanması, şerit numuneler kadar kolay değildir. Sonuç olarak, çatlama tercihen kaynak kökünde başlayabilir ve bu da daha düşük bir yorulma dayanıklılığı ile sonuçlanır. Bu nedenle, şerit numunelerin yorulma sonuçlarının büyük ölçekli numuneleri temsil etmesi için hem iç hem de dış taşlamanın aynı kalitede olması sağlanmalıdır.

C Sınıfı tasarım eğrisine hak kazanmak için, önemli kusurlar içermediğinden emin olmak için kaynakların ayrıntılı NDT'si yapılmalıdır. Bu nedenle, NDT sonuçlarının eksik olduğu herhangi bir test verisi, Örneğin Wirsching ve ark. tarafından tam ölçekli yorgunluk testinden bildirilen veriler dikkatle alınmalıdır.

Maddox ve diğerleri tarafından yürütülen çalışma, NDT incelemesi ve test koşullarının tüm ayrıntılarını sağlamıştır. On iki kaynağın tümü, C eğrisine göre hatasız olarak nitelendirildi. Sonuçlar bu nedenle BS 7608 C eğrisini güçlü bir şekilde desteklemektedir. Ayrıca, şerit numunelerinden elde edilen tüm sonuçlar, katodik korumalı deniz suyunda gerçekleştirilen testler için bile, düz zemin çevre kaynakları için C eğrisinin benimsenmesini destekler.

Razmjoo ve diğerleri tarafından rapor edilen çevre kaynaklı tendonlardan kesilen şerit numunelerinden elde edilen sonuçlar, aynı üretim prosedürleri altında rapor edilebilir kusurlar içeren, bazıları ölçülmüş ve diğerleri rapor edilebilir kusurları olmayan numuneler arasında doğrudan bir karşılaştırma sağlamıştır. 8 mm'ye kadar gözenek boyutu ve 18 mm uzunluğa kadar cüruf kalıntıları rapor edilmiştir. Bildirilebilir kusurlar içeren bu numunelerin raporlanabilir kusurlar içermeyenlerle karşılaştırılabilir yorulma dayanıklılıkları, bu kusurların tolere edilebileceğini ve mevcut NDT yöntemlerini kullanarak sınırlayıcı kusur boyutlarının tespitinde güven sağladığını göstermektedir. Bununla birlikte, bu bulgu nispeten küçük bir örneğe dayanmaktadır ve kritik kusur boyutlarını belirlemek için bu tür daha fazla test gerekmektedir.
 

Tam ölçekli boru numunelerinde aynı hizada taşlanmış çevre kaynaklarının yorulma performansında belirsizlik vardır. İncelenen sonuçların çoğu BS 7608 C eğrisini güçlü bir şekilde desteklese de, tam olarak raporlanmayan bazı veriler (NDT kayıtlarının, arıza konumlarının ve bireysel test sonuçlarının ayrıntılarının eksik olması), C Sınıfının güvensiz olabileceğini düşündürmektedir. Dikkatli NDT denetiminin önemini ve ClassC eğrisine hak kazanmak için kusurların ortadan kaldırılmasına yönelik sıkı gereklilikleri vurguluyorlar. Eksik ayrıntıları oluşturmak için daha fazla çabaya ihtiyaç olduğu ve kaynakların tüm detaylarıyla aynı hizada taşlanmış çevre kaynaklarının tam ölçekli yorulma testine ihtiyaç olduğu açıktır.

BS 7608 Sınıf C, çevre kaynaklı birleştirmelerden kesilen şerit numunelerden elde edilen yorulma verilerine dayalı olarak rahatlıkla nitelendirilir.

Küçük numunelerin iyimser yorulma performansı, kısmen, büyük ölçekli boru numunelerine kıyasla azaltılmış kalıntı gerilmelerine bağlanabilir. Gerçek çevre kaynaklarının davranışını ihtiyatlı bir şekilde tahmin etmek için bu tür numunelerin yüksek gerilim oranlarında yorulma testi gereklidir.

Aynı hizada taşlanmış plaka numunelerinden elde edilen veriler de Sınıf C sınıflandırmasını destekler. Bununla birlikte, örneğin NDT kayıtları, kaynak kalitesi ve yanlış hizalama gibi eksiklikler nedeniyle, bunların yorulma davranışları çevre kaynaklarınınkini tam olarak temsil etmeyebilir.

Bildirilebilir gömülü kusurlar içeren gömme çevre kaynaklarına ilişkin sınırlı veri tabanı, C Sınıfına ulaşan kaynaklarda mevcut olan kusur boyutlarının mevcut NDT yöntemleri kullanılarak tespit edilebileceğini göstermektedir.